当前位置:首页 >> 建筑/土木 >>

07-钢筋混凝土受压构件承载力 共134页PPT资料_图文

混凝土结构设计原理

第七章 钢筋混凝土受压构件承载力

概述
轴心受压构件:
轴向力的作用线与构件截面重心轴线相重合时。
偏心受压构件:
当弯矩和轴力共同作用于构件上,可看成具有偏心的轴向压 力的作用或当轴向力作用线与构件截面重心轴线不重合时。
单向偏心受压构件:
当轴向力作用线与构件截面重心轴线平行且沿某主轴偏 离重心时。
双向偏心受压构件:
当轴向力作用线与构件截面重心轴线平行且沿偏离两个 主轴时。

N

eA N

er N
ex ey

(a) 轴心受压

(b) 单向偏心受压 (c) 双向偏心受压

受压构件(柱)往往在结构中具有重要作用,一旦产生破 坏,往往导致整个结构的损坏,甚至倒塌。





偏心受 压构件

工业和民用建筑 中的单层厂房和 多层框架柱


混凝土结构设计原理 六


§7.1 轴心受压柱正截面承载力计算
7.1.1 配有纵筋和箍筋柱承载力的计算
◆ 在实际结构中,理想的轴心受压构件几乎是不存在的。 ◆ 通常由于施工制造的误差、荷载作用位置的不确定性、 混凝土质量的不均匀性等原因,往往存在一定的初始偏心 距。 ◆ 但有些构件,如以恒载为主的等跨多层房屋的内柱、桁 架中的受压腹杆等,主要承受轴向压力,可近似按轴心受 压构件计算。
截面形式:
正方形、矩形、圆形、多边形、环形等

配筋形式:

纵向钢筋+箍筋

箍筋种类: 普通配箍 密布螺旋式 环形配箍

(a) 普通箍筋的柱

(b) 螺旋式箍筋柱

(c) 焊接环式箍筋柱

图6-2 轴心受压柱

纵向钢筋作用: 帮助混凝土承担压力防止混凝土
出现突然的脆性破坏,并承受由 于荷载的偏心而引起的弯矩。 箍 筋 作 用:
与纵筋组成空间骨架,减少纵筋 的计算长度因而避免纵筋过早的 压屈而降低柱的承载力。

1 轴心受压短柱在短期荷载作用下的应力分布及破坏形态
加载初期 整个截面的应变是均匀分布的
荷载增加 整个截面的应变迅速增加
加载末期 混凝土达到极限应变,柱子出现纵向裂缝
保护层剥落,纵筋向外凸,砼被压碎而破坏

轴心受压构件正截面承载力计算
试验结果
试件为配有纵筋和箍筋的短柱。 柱全截面受压,压应变均匀。钢筋 与砼共同变形,压应变保持一样。
荷载较小,砼和钢筋应力比符合弹模比。

荷载加大,应力比不再符合弹模比。

荷载长期持续作用,砼徐变发生,砼与钢筋之间引起

应力重分配。

破坏时,砼的应力达到

f c ,钢筋应力达到

f

?
y



短柱的承载力N设 u ?计 fcA值 ?fy?As?

ss sc

500

100

400

80

300

60

200

40

100

20

ss
sc

钢筋混凝土之间的应力重分布:
初期(荷载小),钢筋与混凝土 应力之比等于弹模之比。
后期(荷载增加),混凝土塑性 变形发展,弹模降低,钢筋应力 增长加快,混凝土应力增长变慢。

0

200

400

弹性阶段

600 800 1000 N (kN)
弹塑性阶段

应力-荷载曲线示意图

破坏形态
1、随着荷载的增加,混凝土的应力 增加较慢,钢筋的应力增加较快;
2、对于钢筋混凝土短柱,不论受压 钢筋在构件破坏时是否屈服,构件 的承载力都是由混凝土的压碎来控 制的;
3、钢筋混凝土短柱破坏时,压应变 在0.0025~0.0035 之间,规范取为 0.002 ,相应地,纵筋的应力为:
ss ' ? 0 .00 ? 2 ? 2 150 ? 40 N m 02m

不同箍筋短柱的荷载—应变图

A——不配筋的素砼短柱;

?? ?¨?? ?? ?ù

B——配置普通箍筋的钢筋砼短柱;

C——配置螺旋箍筋的钢筋砼短柱。

?? ?? ?? ?? ?ù

矩形截面轴心受压长柱
前述是短柱的受力分析和破坏 特征。对于长细比较大的长柱,试 验表明,由于各种偶然因素造成的 初始偏心距的影响是不可忽略的。 加载后由于有初始偏心距将产生附 加弯距,这样相互影响的结果使长 柱最终在弯矩及轴力共同作用下发 生破坏。对于长细比很大的长柱, 还有可能发生“失稳破坏”的现象 ,长柱的破坏荷载低于其他条件相 同的短柱破坏荷载。

1.4

1.2

1.0

??1.17?70.02l10
b

0.8

??0.87?0.012l0

b

0.6

0.4

0.2

按“规范”取值

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55
?值的试验结果及规范取值
? 稳度定,系b数为?与柱构截件面的短长边细)比l有0/b关( l0 为柱的计算长

长细比l0/b 越大,?值越小。 l0/b?8时,?=1;考 虑混凝土强度等级,钢筋种类及配筋率得出以下统计关系:

当 l0b?8~3, ? 4?1.17 ?0 7 .2lb 1 0

当 l0b?3~ 55, ? 0?0.8? 70.1lb 2 0
计算长细比l0/b时,l0的取值

? 与构件两端支撑条件有关:
? 两端铰支 l0= l,
? 两端固支 l0=0.5 l

实际计算时可直接 查表

? 一端固支一端铰支 l0=0.7 l

? 一端固支一端自由 l0=2 l

l0 ? l

l0 ? 0.7l

l0 ? 0.5l

l0 ? 2l

(a) 两端铰支承 (b)端铰支承,一端固定 (c)两端固定 (d)一端固定,一端自由

图 6.8 柱的计算长度

如:一般多层房屋的钢筋混凝土框架柱:

现浇楼盖:

底层柱 其余各层柱

l0 = 1.0H l0 = 1.25H

装配式楼盖: 底层柱

l0 = 1.25H

其余各层柱 l0 = 1.5H

注:其中H对底层柱为从基础顶面到一层楼盖顶面 的高度;对其余各层柱为上下层楼盖顶面之间的高度

2.承载力计算公式
? N ? N u? 0 .9(fcA ?fy ?A s ?)
N——轴向力设计值;
?——稳定系数,见附表21;
fc——混凝土的轴心抗压强度设计值 A——构件截面面积; fy——纵向钢筋的抗压强度设计值; A’s——全部纵向钢筋的截面面积。 0.9——可靠度调整系数
纵向钢筋配筋率大于3%时,式中A应改用Ac:Ac= A- A’
注意要满足最小配筋率的要求,全部为0.6%,每侧为0.2%。

3 受压构件的构造要求 一、截面形式和尺寸 ?采用方形或矩形截面,截面长边布在弯矩作用方向,
长短边比值1.5~2.5。也可采用T形、工字形截面。桩常用圆 形截面。
?截面尺寸不宜过小,水工建筑现浇立柱边长?300mm。 ?截面边长? 800mm,50mm为模数,边长?800mm,以
100mm为模数。
二、砼
?受压构件承载力主要取决于砼强度,应采用强
度等级较高的砼,如C20、C25 、C30或更高。

三、纵向钢筋 作用:①协助砼受压;②承担弯矩。 常用II级、III级。不宜用高强钢筋,不宜用冷拉 钢筋。
?直径?12mm,常用直径12~32mm。 ?现浇时纵筋净距?50mm,最大间距?350mm。

例题:
某多层现浇框架结构的第二层中 柱,承受轴心压力设计值N=1840KN ,柱的计算长度为3.9m,混凝土 C30,HRB400钢筋,环境类别为一 类,试设计该截面。

习题:
某钢筋混凝土轴心受压柱,承受 轴心压力设计值N=483KN,截面尺 寸b×h=250×250mm,柱的计算长 度为3.5m,混凝土C20,HRB335钢 筋,环境类别为一类,试设计该截 面。

7.2.2 配有纵筋和螺旋箍筋的轴心受压构件
1. 试验研究分析:
纵向压缩 横向变形 纵向裂纹(横向拉坏) 若约束横向变形,使砼处于三向受压状态
提高柱的承载力
fcc = fc + 4sc
当N增大,砼的横向变形足够大时,对箍筋形 成径向压力,反过来箍筋对砼施加被动的径向均 匀约束压力。

应用: 仅在轴向受力较大,而截面尺寸受到限制时采用。

? 配置的箍筋较多

2. 正截面受压承载力计算:

? fcc = fc + 4sc

f y Ass1

?x = 0 s 2fy?As1s? c?S?dcor

s2s

dcor

sr

?2fy ? Ass1 S?dcor

f y Ass1

解得:

fcc?

fc

?8fy?Ass1 S?dcor

?y = 0 N u?fcc ?A co? r fy ?A s ?

? 得: N ≤ 0 f c ? . A c c 9 ? o f y ? A r s ? ( ) ? 0 . 9 ( f c A c? o f y 'A r s '? 2 f y A s 0 ) s

式中

Aco

r

?

?d

2 co

4

r

Ass0??dcoSr?Ass1

间接钢筋的换 算截面面积

?,间接钢筋对混的 凝折 土减 约系 束数。 混凝土强C 度 50时 小 ??于 1,C80时??0.85

适用条件:
采用螺旋箍筋可有效提高柱的轴心受压承载力。
◆ 如螺旋箍筋配置过多,极限承载力提高过大,则会在远未 达到极限承载力之前保护层产生剥落,从而影响正常使用。 《规范》规定:
● 按螺旋箍筋计算的承载力不应大于按普通箍筋柱受压承载 力的50%。 ◆ 对长细比过大柱,由于纵向弯曲变形较大,截面不是全部 受压,螺旋箍筋的约束作用得不到有效发挥。《规范》规定:
● 对长细比l0/d大于12的柱不考虑螺旋箍筋的约束作用。 ◆ 螺旋箍筋的约束效果与其截面面积Ass1和间距s有关,为保证 有一定约束效果,《规范》规定:
● 螺旋箍筋的换算面积Ass0不得小于全部纵筋A's 面积的25% ● 螺旋箍筋的间距s不应大于dcor/5,且不大于80mm,同时 为方便施工,s也不应小于40mm。

构造措施:
截面形式:通常为正多边形(六角形或八 角形),有时也用圆形,但圆形的模板制 作比较复杂; 纵向钢筋 根数通常为6-8根,沿圆周作等距离布置
螺旋筋:直径通常为6-16mm。

§7.3 偏心受压构件正截面承载力的计算
7.3.1 偏心受压构件正截面的破坏特征
偏心受压构件是介于轴压构件和受弯构件之间 的受力状态。
e0 ? 0 轴压构件 e0 ? a 受弯构件 大量试验表明:构件截面中的符合 平截面假定 ,偏压 构件的最终破坏是由于混凝土压碎而造成的。其影响因 素主要与 偏心距 的大小和所配 钢筋数量 有关。

试验结果 偏心受压构件的破坏形态与偏心距e0和纵向钢筋配筋 率有关。
(一)第一类破坏情况——受拉破坏
偏心距较大, As配筋合适。
破坏特征是受拉钢筋应力先达到屈 服,然后压区砼被压碎,受压筋应力 一般也达到屈服,与配筋量适中的双 筋受弯构件的破坏相类似。破坏有预 兆,属延性破坏。也称为大偏心受压 破坏 。

(二)第二类破坏情况——受压破坏

e0很小,全部受压 e0稍大,小部分受拉

e0较大,拉筋过多

?破坏特征是受压砼先达到极限应变而压坏, As未达到

屈服,破坏具有脆性性质,也称为“小偏心受压破坏”。

?个别情况, e0极小,As配置过少,
破坏可能在距轴向力较远一侧发生。

N
?cu
e0 N

fyAs

f ?yA?s

(a)

(b)

N

N的偏心距较大,且As不太多。 与适筋受弯构件相似,
As先屈服,然后受压混凝土达到??c,max,
A?s ? f ?y。

受拉破坏 (大偏心受
压破坏)

大小偏心受压破坏特征对比: 共同点:
?混凝土压碎而破坏
不同点:
?大偏心受压构件受拉钢筋屈服,且
受压钢筋屈服,
?小偏心受压构件一侧钢筋受压屈服,
另一侧钢筋不屈服
?大偏心受压破坏为塑性破坏,小
偏心受压破坏为脆性破坏

3、界限破坏
界限破坏:在“受拉破坏”与“受压破坏”之间存 在一种界限状态,成为“界限破坏”当 受拉钢筋屈服的同时,受压边缘混凝土 应变达到极限压应变,它不仅有横向主 裂缝,而且比较明显。
界限破坏时,混凝土压碎区段的大小比“受拉破 坏”情况时要大,比“受压破坏”情况 时的要小
通过研究界限破坏可以得出大小偏心受压构件 的区分标准和办法

大小偏心受压的分界:

x ??
h0

xb h0

? ?b

当 ? < ?b ––– 大偏心受压 ab ? > ?b ––– 小偏心受压 ae ? = ?b ––– 界限破坏状态 ad

7.4 偏心受压构件的二阶效应

7.4.1 基本概念

在偏心轴向力作用下,在弯曲平面内将产

生弯曲变形,在临界截面处将产生挠度 ? 。因

而使临界截面上轴向力的实际偏心距将由e 0 增
大为 ?e0 ? ?? ,这种现象成为偏心受压构件的

二阶效应。

7.4.2 偏心受压构件的破坏类型

47

1)材料破坏

偏压构件的破坏是由于临界截面上的材料

达到其极限强度而引起的。

(1)理想短柱的材料破坏。

(2)二阶效应影响下(长柱)的材料破坏。

2)失稳破坏

当轴向压力达到某一值时,构件的侧向变形

突然剧急增加而发生破坏。

48

一、偏心受压构件的破坏类型 N

N0

B 短柱(材料破坏) 长柱(材料破坏)

N1

C 细长柱(失稳破坏)

N2

E

E

O

D

M

构件长细比的影响图

短柱-发生剪切破坏

长柱-发生弯曲破坏

7.4.3 轴向力偏心距增大系数

极限状态下临界截面上轴向压力的实际偏

心距 e ' 为
e 0 '0 ? e 0? ? ? (1 ? e ? 0)e 0
令 ? ?1? ? e0
? 则 e 0 '? e 0

(7 ? 1 1 )
( 7 ? 1 2 )
51

? 可根据半经验、半理论的公式进行计算:
? ? ? 1 ? 1 3 0 ( 0 M 2 /1 N ? e a)/oh (lh 0)2 c
其中ea为附加偏心距,M2为承受的绝对值较大端的弯矩。
?c ?0.5fcA/N,为截面曲率修正当 系大 数,
于1时,取1.为

根据试验研究结果,除排架结构柱以外的 偏心受压构件,在其偏心方向上考虑杆件自 身挠曲影响的控制界面弯矩设计值可按:
M?Cm ?M2
? 即 eo ?Cm eo2
Cm为柱端截面偏心弯矩调节系数。

考虑钢筋混凝土柱非弹性性能的影响,规 范规定Cm可按下式计算:
Cm?0.7?0.3M M1 2 ?0.7 式中M1、M2分别为绝对值较小和较大端的弯矩 设计值。

规范规定,弯矩作用平面内截面对称的偏 心受压构件,当M1/M2不大于0.9,且设计轴 压比不大于0.9时,若满足下式,可不考虑该 方向构件自身挠曲产生的附加弯矩影响。:

lo/i

?

34-12

M1 M2

上式i为偏心方向的截面回转半径。

思考题
1、偏心受压构件计算中,为什么要引入偏心距 增大系数η? 它的概念是什么?受哪些因素 影响?什么情况下可取η=1.0?《规范》对 初始偏心距的影响是如何考虑的?
2、画出偏心受压N-M关系曲线,并说明哪一段 为大偏心受压受压破坏,哪一段为小偏心受 压破坏?N为何值时M最大?
3、怎样确定受压构件的计算长度?

4、偏心受压长柱随l0/h的变化可能发生哪几种 破坏?
5、矩形截面大、小偏心受压破坏有何本质区 别?其判别条件是什么?
6、附加偏心距的物理意义是什么?
7、偏心距的变化对偏心受压构件的承载力有何 影响?

8、偏心受压短柱和长柱的承载力有什么不同? 计算时如何考虑?
9、偏心受压构件有哪几种破坏特征?在N-M曲 线中是怎样表达的?
10、怎样确定偏心受压构件截面发生界限破坏 时的偏心距?

7.5. 偏心受压构件正截面承载力的计算原则
一、基本假定
1、平截面假定 2、不考虑混凝土的抗拉强度 3、假定受压区混凝土的应力与应变的关系曲线, 并且其应力图形用一个等效的矩形应力图形来代 替,混凝土的极限压应变为0.0033。 4、假定受拉钢筋的应力-应变关系曲线,受拉 钢筋的极限拉应变取0.01。
偏心受压构件与受弯构件在破坏状态和受力方面 有相似之处

二、两种破坏形态的界限
从 大 小 偏 心 受 压 破 坏 特 征 可 以 看 出 , 二 者 之 间 根 本 区 别 在 于 破 坏 时 受 拉 钢 筋 能 否 达 到 屈 服 。 这 和 受 弯 构 件 的 适 筋 与 超 筋 破 坏 两 种 情 况 完 全 一 致 。 因 此 , 两 种 偏 心 受 压 破 坏 形 态 的 界 限 与 受 弯 构 件 适 筋 与 超 筋 破 坏 的 界 限 也 必 然 相 同 , 即 在 破 坏 时 纵 向 钢 筋 应 力 达 到 屈 服 强 度 , 同 时 受 压 区 混 凝 土 也 达 到 极 限 压 应 变 值 , 此 时 其 相 对 受 压 区 高 度 称 为 界 限 受 压 区 高
度 ?b。 故 当 : ?≤ ?b时 , 属 于 大 偏 心 受 压 破 坏 ; ???b时 ,
属 于 小 偏 心 受 压 破 坏 。

三、大偏心受压构件正截面计算的原则
试验分析表明,大偏心受压构件,若受拉 钢筋配置不过多时与适筋梁相同,及其受拉及 受压纵筋均能达到屈服强度。应力图形如下所 示:

为了简化计算,采用等效矩形应力图形来代替

混凝土的受压抛物线图形; 矩形应力图形中应力取为混凝土抗压强度设计

值fc乘以系数α1;
α1取值:当混凝土fcu,k≤50N/mm2时, α1=1.0 当混凝土fcu,k= 80N/mm2时, α1=0.94
在两者之间时,按直线内插法取值 混凝土受压区高度可取等于按截面应变保持平

面的假定所确定的中性轴高度乘以系数β 1;

β

1取值:当当混混凝凝土土ffccuu,,kk≤=5800NN/m/mmm22时时,,ββ

1=0.8 1=0.74

在两者之间时,按直线内插法取值

构件沿纵轴方向的内外力之和为零
N ? α 1fcb? xA s ?fy ??A sfy
截面上内、外力对受拉钢筋合力点的力矩之和为零
N? α e1fcb(h x0?2 x)?A s ?fy ??h0 - as ??

上式中符号含义:

N—轴向压力设计值 x —混凝土受压区高度

e —轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力作用 点之间的距离

e' —轴向压力作用点至纵hx0 向受压钢筋合力作用 点之间的距离

h e ?ei ? 2 ?as

e'

?ei

?

h 2

?as'

为了保证受拉钢筋能达到抗拉强度设计值fy,必须

满足适用条件:

?

?

x h0

? ?b

为了保证受压钢筋能达到抗压强度设计值fy',必须

满足适用条件:

x

?



' s

如果 x?2α's

受压钢筋应力可能达不到fy ,与双筋受弯构件
类混似凝, 土可所取承担x的?压2α力's的作,用近位似置地与认受为压受钢压筋区承
担压力fy'As'位置相重合,应力图形如下所示:

根据平衡条件可得出:
N' ? eA sfy?h0- as??

AS

?

Ne' f y (h0 ?as' )

四、小偏心受压构件正截面计算的原则
小偏心受压破坏是由于材料的受压破坏而造成 的,其应力状态如图所示:
图6.25 小偏心受压构件的截面计算

试验结果表明,对于小偏心受压破坏情况,远离 偏心压力一侧的纵向钢筋不论受拉还是受压、配置数 量是多还是少,其应力一般均达不到屈服强度,因此 除去偏心距过小(e0≤0.15h0)同时轴向力又比较大(N >α1fcbh0)的情况外,钢筋的应力为σs。 1)远离纵向偏心力一侧的钢筋应力
用经验公式确定钢筋应力
ss??b? fy?1(hx0??1)??b? fy?1(???1)
?fy'≤ss ≤fy

2) 基本计算公式
构件沿纵轴方向的内外力之和为零
s N? α1fcb? xA s?fy ??sA s
截面上内、外力对受拉钢筋合力点的力矩之和为零
Ne?α1fcb(xh0?2x)?As?fy??h0- as??
??1fcb02 h?(1?0.5?)?fy'As'(h0?as' )

小偏心受压构件经济配筋
在未得出计算结果之前无法确定出远离轴向压力一 侧的钢筋是受拉还是受压,故对这部分钢筋统一取 As=0.002bh,这样得出的(As+As')一般为最经济
特殊情况讨论
当纵向偏心压力的偏心距过小(e0≤0.15h0)且轴向 力又比较大(N>α1fcbh0)的全截面受压情况下,如 果接近纵向偏心压力一侧的钢筋As'配置过多,而远 离偏心压力一侧钢筋As配置相对较少时,可能出现 特殊情况,此时As应力可能达到受压屈服强度,远 离偏心压力一侧的混凝土也有可能先被压坏。

(二)计算公式: 1. 大偏心受压构件的计算 1)As、As' 均未知的情况: 已知:M、N、b、h、l0、砼强度,钢筋等级 求:As , A's
由前面的分析:? ? ?b ––– 大偏心 ? > ?b ––– 小偏心
常用材料一般情况下:

?ei > 0.3h0 –––大偏心

?ei ? 0.3h0 –––小偏心

基本计算公式及计算图形如下:

e

N

?ei

e?

Asfy

fc

f ?yA?s

As as

A?s

x h0 h

b a?s

? ?X = 0 N ?a 1fcb0h ?A s ?fy ??A sfy
? ? ? ?M = 0 N ? a 1 e fc b 2 0h ( 1 ? 0 .5 )? A s ?fs ?( h 0 ? s ?)

已知截面尺寸b×h,材料的强度 设计值fy, f’y和fc ,构件的计算长度l0,以及截面的设计内力
M和N,计算截面所需的钢筋截面面积As , As':
这时基本公式中有三个未知数,即As , A‘s及x (或ξ),故不能解出唯一解。
为此必须补充一个条件,与受弯构件双筋矩 形截面相似,应使As +As'最小: 应当充分利用混凝土的受压强度

取 ? = ?b
代入基本公式解得:
As??N? ea1ffcy?b?h002h??b(a1s?? ?0.5?b)
再解得:
As ?a1fcb0h?bf?yAs?fy??N

当As≥0.002bh时,按此As配筋; 当As<0.002bh时,应按As=0.002bh配筋;
当As<0时,说明截面不是大偏心受压情况,因所取 x=xb=ξbh0,不可能不需要As;再者,若属于大偏 心受压, As必然不能为零,因此所作计算与实际不 符,应当按小偏心受压构件重新计算。
求得的As?<0.002bh时或As?<0时,取As?=0.002bh

例题 (大偏心受压)
已知:某柱截面尺寸为b × h=300mm ×400mm, as=as'=35mm,柱计算高度为l0=4m,混凝土
强度等级为C25,钢筋采用HRB400。承受轴向 力设计值N=250kN,弯矩设计值为M=160kN.m 求钢筋截面面积As和As'(按有侧移框架柱考虑)。
解: l0/h=10>5,需考虑附加弯矩影响。
e0=M/N=160000/250=640mm
ei=eo+ea=640+20=660mm

?1? 0 .5 N fc A ? 0 .5 ? 1 2 .9 ? 1 3 5? 0 0 40 ? 0 0 2 .8 0 0? 5 1 0 .0 6
取 ?1 ?1.0
l0/h<15 ξ2=1.0



??1? 1
140ei /0h0

???lh0???2?1?2

?1.0?

1

? ?40? ?2 0 ?1.0 0?1.0

14?6 06 0 /306 ?4 50?0

?1.04

? e i? 1 .0 ? 6 4 ? 6.4 0 8 ? 0 .3 h 6 0 ? 0 .3 ? 3? 1 6 .5 0 59
故按大偏心受压构件计算。
e=h2??ei ?as
= 20 ?608 .4? 6 35 ?85.41
为使配筋量最少,充分利用混凝土抗压, 取ξ=ξb=0.520



As??N?e?1ffcyb'?h2h00??ba(1s???0.5?b)

?25m12m ??m ? b in h

?0.002?b2h40m2 m

As??1fcb02 h?bf? yAs?fy??N?14m 22 6m

2)只有As未知的情况:
已知截面尺寸b×h,材料的强度设计值fy, fy' 和fc ,构件的计算长度l0,截面的设计内力M和N
以及受压钢筋As',计算截面所需的钢筋截面面积 As:
这时基本公式中有两个未知数,即As , 及x,故
可解出唯一解。

N?Nu??1fcbx?fy?As??fyAs

N?e??1fcb(xh0?2 x)?fy?As?(h0?as' )
先由第二式求解x,若x < ?bh0,且x>2as',则可将代入第一式得

As

??1fcbx?fy?As?
fy

?N

★若As小于?minbh?
应取As=?minbh。

若x > ?bh0?则应按A's为未知情况重新计算确定A's

若x<2as' ? 则先可偏于安全的近似取x=2as',按下式确定As

As

?N(?ei ?0.5h?as' )
fy(h0?as' )

然后再按不考虑受压钢筋As‘,即 As‘=0代入上边基本公式计算As 取两者中的较小值。

3、小偏心受压构件的计算(受压破坏) ?ei≤eib.min=0.3eh0

N?Nu ??1fcbx?fy?As??ssAs

?ei N

N?e??1fcb(xh0?2x)?fy?As?(h0?as' )

ss

?

fy

? ??
?
?b ??

?fy??ss ?fy

ssAs

f'yA's

两个基本方程中有三个未知数,As、A's和?,故无唯一解。

小偏心受压,即? >?b,ss< fy,As未达到受拉屈服。 进一步考虑,如果? <2? ??b, ss > - fy' ,则As未达到受压屈服

因此,当?b < ? < (2? ??b),As 无论怎样配筋,都不能达到屈服,

为使用钢量最小,故可取As =max(0.45ft/fy, 0.002bh)。

另一方面,当偏心距很小时,如附加偏心
距ea与荷载偏心距e0方向相反, 则可能发生As一侧混凝土首先达到受压破 坏的情况,这种情况称为“反向破坏”。

e'
e0 - ea N

此时通常为全截面受压,由图示截面应力

分布,对As'取矩,可得:

As ?Ne???f1y?f(chb0 ?? (hha0 ?s? )0.5h)
e'=0.5h-as'-(e0-ea), h'0=h-as'

As

?

f'yAs

f'yA's

max?????00..04052ffbyth

? ?

Ne?

?

?1

fcbh(h0?

?

0.5h)

??

f y?(h0? ? as )

确定As后,就只有? 和A's两个未
知数,故可得唯一解。
根据求得的? ,可分为三种情况

N?Nu

??fcb

x?

fy?As?

?fy

???
?
?b ??

As

N?e??fcb x(h0 ?2x)?fy?As?(h0 ?a?)

⑴若? <(2? ??b),则将? 代入求得A's。 ⑵若? >(2? ??b),ss= -fy',基本公式转化为下式,
N?Nu??1fcbx?fy?As??fy?As N?e??1fcb(xh0?2 x)?fy?As?(h0?as' ) 重新求解? 和A's

⑶若? h0>h,应取x=h,同时应取? =1,代入基本公式直接解得A's
As? ?N? effyc?b(h0h(h?0a??)0.5h)

2. 截面复核 偏心受压构件的承载力复核,一般是已知截面尺
寸、混凝土等级、钢筋级别、纵向钢筋面积As及As‘, 作用于构件的纵向压力设计值N和弯矩M,复核截面 的承载力;或是在确定的偏心距下,复核截面所能承 担的偏心压力;或已知N值,求所能承受的弯矩设计 值M。
计算方法:必须计算出截面受压区高度,以确 定构件属大偏心受压,或小偏心受压,然后通过基 本公式确定构件的承载力。

已知:b?h, A?s, As, l0, fy, f?y,砼等级
求:在给定l0下的N和M(Ne0)或能够承担的N、M 解法一:先判别类型,先用大偏压公式:
? N ? a 1fc b0h ? A s ?fy ?? A sfy
? ? N ? a 1 f e c b 2 0( h 1 ? 0 .5 ) ? A s ?fs ?( h 0 ? a s ?)

求得? ? ? ?b ––– 大偏心。
解得N?M=Ne0
? > ?b ––– 小偏心。 则按小偏心公式重求? (基本方程)

解法二:
为判别类型,先确定截面受 压区高度,利用下图中各纵 向内力对纵向压力N作用点 取矩的平衡条件:
As fye?As?fy?e'

e e0 e'
fyAs α x

α 1 cf

A's b

?a1fcb

h2?(e0
h 0 0

?1?0.5ξ)

As

h0 h

式中 当N作用于As及As'以外时,公式左边取负 号,且

e?=?ei ?(h2?as?)
当N作用于As及As'之间时,公式左边取正 号,且

e?=h 2

??ei

?as?

由上述平衡方程可求得ξ值

? 如果? ? ?b ,则为大偏心受压构件,将?代
入大偏心受压构件基本公式,即可计算截 面的承载力;
? 如果? > ?b ,则为小偏心受压构件,此时应
由小偏心受压构件基本公式重新计算求解出
? ,并进而计算截面的承载力;
? 当求得的N≤α1fcbh0,此N即为构件的承载 力

? 当求得的N>α1fcbh0,且e0<0.15h0时,尚需 按下式重新计算构件的承载力
N e??a1fcb(h h 0 ??h 2)?fy ?A s(h0 ??as)
? 以上两者的较小值即是构件的承载力
? 此外对小偏心受压构件还应按轴心受压构件 验算垂直于弯矩平面的受压承载力

例题 (小偏心受压构件)
已知一偏心受压柱b×h=300mm ×500mm,
as=a’s=35mm,l0/h<5,作用在柱上的荷载设计值 所产生内力N=1800kN, M=200kNm,钢筋采用 HRB400,混凝土采用C25,求As及A’s 解:因l0/h<5,则η=1.0
e0=M/N=200000/1800=111.111mm
ηei= η (eo+ea)=131.11mm<0.3h0

故按小偏心受压构件计算
? e = h 2?e i? a s? 1.3 1? 1 2? 5 30 ? 5 3.4 1m 6 1m ? e'= h 2?e i? a 's? 2? 5 10 .3 1? 1 3? 5 8.8 3 m 9m
取As = A'smin =?minbh=0.002bh=300mm2
代入如下基本计算公式联立求解:
? ? s N ?1fcbh 0?A s ?fy ??sA s
? ? ? N ? 1 e fc b 0 2( h 1 ? 0 .5 )? A s ?fy ?( h 0 ? a s ?)

解得

ss

?
?b

fy ?β1

??

?β1?

x=329.1mm<h=500mm

且 x>ξbh0=0.5176×465=240.684mm

<(2β1-ξb) h0=503.316mm 从而求得
As??N? ea1ffcs?(b1h02 h? 0?a(s?1)?0.5?)
=1744.2mm > A’smin
(ss为负)则受压As ? ?'minbh

7.3.6.对称配筋矩形截面偏心受压构件正截面承载力的计算
? 对称配筋:
? As = A's, fy = f 'y, as = a's ?偏心受压构件采用对称配筋在实际结构中极为 常见
采用对称配筋的原因:
1. 偏心受压构件在各种不同荷载组合下,在同 一截面可能分别承受变号弯矩;
2. 便于施工和设计 3. 对预制构件,能够保证吊装不出现差错

大小偏心的判别 将 As = As'、 fy = f y' 代入大偏心受压基本公 式得
N?a1fcbh0?
?? N
a1 fcbh0
当ξ≤ξb时,为大偏心受压构件
当ξ>ξb时,为小偏心受压构件

注意事项:
1、ξ值对小偏心受压构件来说,仅可作为判 断依据,不能作为小偏心受压构件的实际相对 受压区高度
2、判断出大偏心受压的情况,也存在着ηei< 0.3h0的情况 ,实际上属于小偏心受压; 但这种情况无论按大小偏心计算都接近构造 配筋,因此可以根据ξ与ξb的关系作为对称 配筋大小偏心判定的唯一依据

1. 截面设计

1. 大偏心受压:
?X = 0 N??1fcb0 h?

? ? ? ?M = 0 N ?1 e fc b 0 2( h 1 ? 0 .5)? A s ?fy ?(h 0 ? a s ?)

解得? 代入公式求得A?s,

2as? h0

??

??b

代入公式求得A?s,

当 ? ? 2 a s?
h0

As?

?As

?

Ne?
fy?h0?as??

A?s = As

? ? ?b

––– 小偏心受压

2. 小偏心受压:

N?Nu

??1fcb

x?fy?As?

?fy

? ??? ?b ??

As

N?e??fcbx(h0 ?2x)?fy?As?(h0 ?a?)

由第一式解得

fy?A s??fyA s?(N??1fcb?h0)??b b? ???

代入第二式得
? ?? ??? ?? ?? ? ?? N ?b b ? ? e? 1 fc b 0 2( 1 h ? 0 .5 )b b ? ? ? ( N ? 1 fc b h 0 )h 0 ( ? a s ')

这是一个? 的三次方程,设计中计算很麻烦。为简化计算,如 前所说,可近似取?s=?(1-0.5?)在小偏压范围的平均值,
? ? ? s? [b (1 ? 0 .5b )? 0 .5 ]/2 代入上式
??(N ??? e??bN)s?? (h10?f? c1b?abs0'h2f)cb??0h1fcb0h??b
As??As ?N?e?1ffy?c(bh002 h ? ?a (1s' )?0.5?)

由前述迭代法可知,上式配筋实为第二次迭代的 近似值,与精确解的误差已很小,满足一般设计精度 要求。
2. 截面复核
对称配筋截面复核的计算与非对称配筋情况相同。

思考题
1、矩形截面大、小偏心受压构件的截面 强度计算公式有何不同?
2、矩形截面大偏心受压构件截面计算应 力图形与双筋梁的有何异同?计算 公式及适用条件有何异同?
3、简述不对称配筋矩形截面小偏压受压 的设计步骤。

4、为何不对称配筋偏心受压构件要对力 偏心压力较远一侧的混凝土先被压坏 的情况进行验算?为何该验算公式不 考虑η值?而且e0和ea又是相减的关 系?
5、在进行小偏心受压构件的截面设计时, 若As和A’s均为未知,为什么一般取As 等于最小配筋量?在什么情况下As可 能超过最小配筋量,如何计算?

6、在偏心受压构件中,为什么采用对称 配筋形式?它与非对称配筋形式在承 载力计算时有什么不同?总用钢量哪 种配筋形式偏多?为什么?
7、均匀对称配筋构件截面上,各钢筋 的应力是否屈服?若不屈服,应如何 计算?
8、说明N-M关系曲线的特点,指出它在 截面设计时的用途。

§7.4 T形和工字形截面偏心受压构件正截面承载力的计算
为了节省混凝土和减轻构件自重,对于较 大的装配式柱一般做成T形或工字形截面,T形 或工字形截面偏心受压构件的受力性能、破坏 特征以及计算原则和矩形截面偏心受压构件基 本相同。仅由于截面形状不同而使公式略有差 别。

7.4.1. 不对称配筋偏心受压构件
1、大偏心受压构件
与受弯构件相似,按受压区高度x的不 同,截面可以分为两类:
(1)当x≤hf‘时,按宽度为bf’的矩形截面计算, 显然在大偏心受压情况下,当x<2as'时,应当 取x=2as';
(2)当x>hf’时,混凝土受压区进入腹板,应 当考虑受压区翼缘与腹板的共同受力。

N e
?ei
e?

fyAs As hf

α1f c f ?yA?s
h?f A?s

bf as

b

b?f

a?s

hh 0

x

(a)

e

N

?ei
e?

fyAs As hf

α1f c f ?yA?s
h?f A?s

bf as

b
x h0 h (b)

b?f a?s

1. 当x≤hf'(? ? h?f / h0) 中和轴在受压翼缘,与
b?f×h矩形截面相同。
? N?1fcbf?x?fy 'A s ' ?fyA s
? N ? 1 e fc b 'fx ( h 0 ? 0 .5 x )? A s ?fy ?( h 0 ? a s ?)
2. 当 x>hf‘(hf’/h0 < ? ? ?b),中和轴在腹板,其基
本计算公式为:
? N ?1 fc [b? ( x b 'f? b )h 'f]? fy 'A s '? fy A s
? N?e1fc[b(h x 0?0.5x)?(b f??b)h'f(h 0?0.5h'f)
?A s ?fy ?(h 0?as ?)

2、小偏心受压构件
在小偏心受压构件中,由于偏心距大小 的不同以及截面配筋数量的不同,中和轴的 位置可以分为两种情况:
(1)中和轴在腹板上,即hf'<x≤h-hf; (2)中和轴位于受压应力较小一侧的翼缘上,
即h -hf<x≤h

e

N

?ei e?

e

?ei

e?

ssAs
As hf bf
as

α1f c f ?yA?s
h?f A?s
b b?f
a?s x h0 h (a)

ssAs
As hf bf
as

α1f c f ?yA?s
h?f A?s b
b?f
a?s x h0 h (b)

基本计算公式为:
? s N?1fcA c?fy ?A s ??sA s
? N?e1fcS c? fy ?A s ?(h 0? a s ?)
式中符号 Ac---混凝土受压区面积
Sc---混凝土受压面积对Ac合力中心的 面积矩

1. 当 hf'<x≤h-hf时,混凝土的受压区为T形
Ac=bx+(bf'-b)hf'
Sc=bx(h0-0.5x)+(bf'-b)hf'(h0-0.5hf')
2. 当h-hf <x≤ h时,混凝土的受压区为 工 字形
Ac=bx+(bf'-b)hf'+ (bf'-b)hf
Sc=bx(h0-0.5x)+(bf'-b)hf'(h0-0.5hf')+ (bf-b)(x+hf'-h)[hf'-as-0.5(x+hf-h)]

7.4.2. 对称配筋偏心受压构件
工字形受压构件一般为对称截面(bf=bf'、 hf=hf'),对称配筋(As=As'、fy=fy'、as=as')的预 制柱
同样同对称配筋矩形截面判别大小偏心 受压构件类似,可以得出
x?N??1fc(b'f ?b)h'f ?1fcb
? 如果x≤ξbh0,可以确定为大偏心受压 ? 如果x>ξbh0,可以确定为小偏心受压

1、大偏心受压构件
?若x≤hf',则计算公式为:
N??1fcb'f x
? N ? 1 f e c b 'fx ?h 0 ? 0 .5 x ?? f y ?A s ??h 0 ? a s ??
当2as'≤x≤hf'时,直接利用上式进行求解,可 以得出钢筋截面面积,并使As=As'。

当x <2as'时,取x =2as',对压区合力点取矩,直 接求得钢筋截面面积; 再取As'=0,按非对称配筋构件重新计算As',两者 取较小值,并使As=As'。
若x>hf',则计算公式为:
? N ? 1 e fc [ b ( h 0 ? x 0 .5 x )? ( b 'f? b ) h 'f( h 0 ? 0 .5 h 'f)]
?fy?As??h0?as??
直接利用上式进行求解,可以得出钢筋截面 面积,并使As=As'。

2、小偏心受压构件 同对称配筋矩形截面小偏心受压构件的计算,推
导出通过腹板的相对受压区高度的简化公式,即
进而求得钢筋截面面积AS。 工字形截面小偏心受压构件除进行弯矩作用平
面内的计算外,在垂直于弯矩作用平面时也应按轴
心受压构件进行验算,此时应按l0/2查出 ?值,i为截
面垂直于弯矩作用平面方向的回转半径。

思考题
1、为什么要采用工字形截面柱?
2、在工字形截面柱的对称配筋的截面设 计中,如何判断中和轴位置?
3、工字形偏心受压构件中钢筋的最大配 筋率应当怎样计算?

§7.7 斜截面承载力计算
7.7.1. 概 述
偏心受压构件,一般情况下剪力值相对 较小,可不进行斜截面承载力的验算;但对 于有较大水平力作用的框架柱,有横向力作 用下的桁架上弦压杆等,剪力影响相对较大, 必须考虑其斜截面受剪承载力。

试验表明
轴向压力对构件抗剪起有利作用
原因: 主要是由于轴力的存在不仅能阻
滞斜裂缝的出现和开展,且能使构件 各点的主拉应力方向与构件轴线的夹 角与无轴向力构件相比均有增大,因 而临界斜裂缝与构件轴线的夹角较小, 增加了混凝土剪压区的高度……

试验表明
原因: ……使剪压区的面积相对增大,
从而提高了剪压区混凝土的抗剪能力。 但是,临界斜裂缝的倾角虽然有所减 小,但斜裂缝水平投影长度与无轴向 压力构件相比基本不变,故对跨越斜 裂缝箍筋所承担的剪力没有明显影响。

试验表明
但是轴向压力对构件抗剪承载力的有
利作用是有限度的,在轴压比N/fcbh较
小时,构件的抗剪承载力随轴压比的增
大而提高,当轴压比N/fcbh=0.3~0.5时,
抗剪承载力达到最大值,再增大轴压力, 则构件抗剪承载力反而会随着轴压力的 增大而降低,并转变为带有斜裂缝的小 偏心受压正截面破坏。

7.7.2. 截面最小尺寸
试验表明,ρsrfyr/fc过大时,箍筋的用量增大,并 不能充分发挥作用,即会产生由混凝土的斜向 压碎引起斜压性剪切破坏,以此《规范》 规定对矩形截面框架柱的截面必须满足:
V ? 0.25βcfc bh0

此外,当满足
1.75
V???1.0ftb0h?0.07N
的条件时,则可不进行斜截面抗剪承载力计 算,而仅需按普通箍筋的轴心受压构件的规 定配置构造钢筋

7.7.3. 受剪承载力计算公式
1. 偏压构件:
? V?1 ? .7 1 .05 ftb0? h 1 .0fyv A s sv h 0? 0 .0N 7
式中: N ––– 与剪力设计值V相应的轴向压力设计值 当N > 0.3fcA时,取N = 0.3fcA

? ––– 偏压构件计算截面的剪跨比

a. 框架柱: ? ? H n 2h0

1 ≤ ? ≤ 3,Hn为柱净高

b. 其他偏压构件,当承受均布荷载时,? = 1.5

当承受集中荷载时(包括作用有多种荷载, 且集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力
值占总剪力值的75%以上的情况),取? = a/h0。 1.5≤?≤3

§7.8 受压构件的一般构造要求
材料强度:
混凝土:受压构件的承载力主要取决于混凝土强度, 一般应采用强度等级较高的混凝土。目前我国一般结 构中柱的混凝土强度等级常用C25~C40,在高层建筑 中,C50~C60级混凝土也经常使用。 钢筋:通常采用Ⅱ级和Ⅲ级钢筋,不宜过高。

截面形状和尺寸:
◆ 采用矩形截面,单层工业厂房的预制柱常采用工字 形截面。
◆ 圆形截面主要用于桥墩、桩和公共建筑中的柱。 ◆ 柱的截面尺寸不宜过小,一般应控制在l0/b≤30及
l0/h≤25。 ◆ 当柱截面的边长在800mm以下时,一般以50mm为
模数,边长在800mm以上时,以100mm为模数。

纵向钢筋:
◆ 纵向钢筋配筋率过小时,纵筋对柱的承载力影响很小,接近 于素混凝土柱,纵筋不能起到防止混凝土受压脆性破坏的缓 冲作用。同时考虑到实际结构中存在偶然附加弯矩的作用 (垂直于弯矩作用平面),以及收缩和温度变化产生的拉应 力,规定了受压钢筋的最小配筋率。
◆ 《规范》规定,轴心受压构件、偏心受压构件全部纵向钢筋 的配筋率不应小于0.5%;当混凝土强度等级大于C50时不应 小于0.6%;一侧受压钢筋的配筋率不应小于0.2%,受拉钢 筋最小配筋率的要求同受弯构件。
◆ 另一方面,考虑到施工布筋不致过多影响混凝土的浇筑质量, 全部纵筋配筋率不宜超过5%。
◆ 全部纵向钢筋的配筋率按? =(A's+As)/A计算,一侧受压钢筋 的配筋率按? '=A's/A计算,其中A为构件全截面面积。

配筋构造:
◆ 柱中纵向受力钢筋的的直径d不宜小于12mm,且选配钢筋时 宜根数少而粗,但对矩形截面根数不得少于4根,圆形截面根 数不宜少于8根,且应沿周边均匀布置。
◆ 纵向钢筋的保护层厚度要求见表8-3,且不小于钢筋直径d。 ◆ 当柱为竖向浇筑混凝土时,纵筋的净距不小于50mm 。 ◆ 对水平浇筑的预制柱,其纵向钢筋的最小应按梁的规定取值。
◆ 截面各边纵筋的中距不应大于300mm。当h≥600mm时,在柱 侧面应设置直径10~16mm的纵向构造钢筋,并相应设置附加 箍筋或拉筋。

箍 筋:
◆ 受压构件中箍筋应采用封闭式,其直径不应小于d/4,且不 小于6mm,此处d为纵筋的最大直径。
◆ 箍筋间距对绑扎钢筋骨架,箍筋间距不应大于15d;对焊接 钢筋骨架不应大于20d(d为纵筋的最小直径)且不应大于 400mm,也不应大于截面短边尺寸
◆ 当柱中全部纵筋的配筋率超过3%,箍筋直径不宜小于8mm, 且箍筋末端应作成135°的弯钩,弯钩末端平直段长度不应 小于10倍箍筋直径,或焊成封闭式;箍筋间距不应大于10倍 纵筋最小直径,也不应大于200mm。
◆ 当柱截面短边大于400mm,且各边纵筋配置根数超过3根时, 或当柱截面短边不大于400mm,但各边纵筋配置根数超过4 根时,应设置复合箍筋。
◆ 对截面形状复杂的柱,不得采用具有内折角的箍筋,以避免 箍筋受拉时产生向外的拉力,使折角处混凝土破损。

?? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ??


相关文章:
钢筋混凝土受压构件承载力_图文.ppt
钢筋混凝土受压构件承载力_建筑/土木_工程科技_专业资料。11 钢筋混凝土受压构件承载力 受压构件:以承受压力为主的构件。 按其受力情况可分为:轴心受压构件、单向...
钢筋混凝土受压构件承载力计算_图文.ppt
钢筋混凝土受压构件承载力计算_建筑/土木_工程科技_专业资料。第6章 钢筋混凝土受压构件承载力计算 受压构件的基本构造要求 轴心受压构件的正截面承载力 偏心受压构件...
钢筋混凝土受压构件承载力._图文.ppt
钢筋混凝土受压构件承载力._建筑/土木_工程科技_专业资料钢筋混凝土受压构件承载力.,钢筋混凝土构件抗剪承载力的因素,钢筋混凝土轴心受拉构件极限承载力,钢筋混凝土...
钢筋混凝土受冲切构件承载力计算 共32页PPT资料_图文.ppt
钢筋混凝土受冲切构件承载力计算 共32页PPT资料 - 第八章 钢筋混凝土受冲切构件 承载力计算 8.1 概述 1、剪切破坏: 剪切破坏面贯穿构件的整个宽度,几何 上呈...
第五章钢筋混凝土受压构件承载力计算_图文.ppt
第五章钢筋混凝土受压构件承载力计算_建筑/土木_工程科技_专业资料。第6章 钢筋混凝土受压构件承载力计算 受压构件的基本构造要求 轴心受压构件的正截面承载力 偏心...
钢筋混凝土轴心受压构件承载力计算_图文.ppt
建筑工程与艺术设计学院钢筋混凝土CAI课件 第四章 钢筋混凝土轴心受压构件承载力计算 第 钢筋混凝土轴心受力构件正截面承载力计算 三章 建筑工程与艺术设计学院钢筋...
钢筋混凝土受压构件_图文.ppt
搜试试 3 帮助 全部 DOC PPT TXT PDF XLS 百度文库 专业资料 工程科技 建筑...、 原因:受压构件承载力主要取决于混凝土强度 2、钢筋 8.2 受压构件构造要求 ...
第5章 钢筋混凝土受压构件承载力计算_图文.ppt
第5章 钢筋混凝土受压构件承载力计算_建筑/土木_工程科技_专业资料。第 5章
材料力学第6章 钢筋混凝土受压构件承载力计算_图文.ppt
材料力学第6章 钢筋混凝土受压构件承载力计算_建筑/土木_工程科技_专业资料。第六章 钢筋混凝土受压构件承载力计算 本章主要内容介绍受压构件的分类及构造要求 配有...
钢筋混凝土轴心受压构件计算_图文.ppt
钢筋混凝土轴心受压构件计算_建筑/土木_工程科技_专业资料。混凝土轴心受压构件 第六章 轴心受压构件承载力计算 本章主要内容 配有纵向钢筋和普通箍筋的轴心受压构件...
第5章:钢筋混凝土受压构件的截面承载力._图文.ppt
第5章:钢筋混凝土受压构件的截面承载力._数学_自然科学_专业资料。第五章 受压构件的截面承载力 第五章 钢筋混凝土受压构件承载力 第五章 受压构件的截面承载力 ...
第6、7章 钢筋混凝土受压和受拉构件_图文.ppt
第6、7章 钢筋混凝土受压和受拉构件_建筑/土木_工程科技_专业资料。第6章 钢筋混凝土受压构件承载力计算工程结构中,除了梁、板等受弯构件外,另一种主要的构件为...
受压构件的截面承载力_图文.ppt
搜试试 1 悬赏文档 全部 DOC PPT TXT PDF XLS ...受压构件的截面承载力_物理_自然科学_专业资料。受压...【例6.1】已知某多层现浇钢筋混凝土框架结构,首层...
钢筋混凝土受弯构件承载力计算_图文.ppt
钢筋混凝土受弯构件承载力 钢筋混凝土受压构件承载力 预应力混凝土结构的基本知识
轴心受压构件承载力计算_图文.ppt
第六章 轴心受压构件承载力计算 本章主要内容 1.配有纵向钢筋和普通箍筋的轴心受压构件的破坏形态、 承载力计算; ? 2.配有纵向钢筋和螺旋箍筋的轴心受压构件的...
受压构件承载力计算._图文.ppt
搜试试 4 悬赏文档 全部 DOC PPT TXT PDF XLS ...轴心受压构件纵筋的主要作用: 帮助混凝土受压 箍筋的...压钢筋的适筋梁相似,承载力主要取决于受拉侧钢筋。...
配筋砌体构件承载力PPT课件_图文.ppt
配筋砌体构件承载力PPT课件_理化生_高中教育_教育...砌体受压 构件承载力 12.2.1 砖砌体和钢筋混凝土...134页 5下载券 无筋砌体构件承载力计算... 134...
第四章 受压构件承载力设计_图文.ppt
第四章 受压构件承载力设计_建筑/土木_工程科技_专业资料。第五章 钢筋混凝土受压构件承载力计算 ? 第一节 概述 柱是以承受轴向压力为主的受压构件。在建筑结构...
第七单元轴心受压构件承载力计算_图文.ppt
搜试试 2 悬赏文档 全部 DOC PPT TXT PDF XLS ...受压构件承载力计算_建筑/土木_工程科技_专业资料。...钢筋混凝土受压构件分为轴心受压构件和偏 心受压构件...
受压构件正截面承载力_图文.ppt
搜试试 4 悬赏文档 全部 DOC PPT TXT PDF XLS 广告 百度文库 专业资料 ...f y? As 第六章 受压构件正截面承载力 钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数 第...